連鑄機(jī)結(jié)晶器跑錐改進(jìn)措施：
  連鑄機(jī)結(jié)晶器由寬邊和窄邊通過(guò)加緊裝置夾緊，形成其內(nèi)腔，跑錐主要分為寬邊和窄邊跑錐兩個(gè)方面。
  1窄邊跑錐
  窄邊是由銅板和支撐板通過(guò)上部把持塊、夾持塊連接起來(lái)的。
  措施：窄邊銅板和水箱裝配時(shí)，將各配合面、接觸面清理干凈，保證粗糙度。夾持塊和支撐板、把持辦裝配及燕尾槽定位時(shí)，進(jìn)行檢查、確認(rèn)配合精準(zhǔn)；螺栓預(yù)緊，保證足夠的預(yù)緊力。此外，支撐板兩側(cè)面上的兩個(gè)調(diào)整墊片經(jīng)常對(duì)校，保證間隙值和間隙精度。
  2寬邊跑錐
  寬邊主要由銅板和水箱通過(guò)螺栓連接的。
  措施：在組裝及調(diào)錐度過(guò)程中，保證連接、固定螺栓的預(yù)緊順序和預(yù)緊力。同時(shí)要求張開(kāi)夾緊裝置提供合適的預(yù)緊力，能夠承受鋼水靜壓力、坯殼與銅板間摩擦力、鋼水熱量的傳導(dǎo)等機(jī)械應(yīng)力和熱應(yīng)力的綜合作用。
  3窄面調(diào)整裝置
  窄面調(diào)寬是使用手動(dòng)形式，長(zhǎng)期使用，潤(rùn)滑保養(yǎng)不到位和各處配合間隙變大，容易跑錐。
  措施：為消除各處間隙的影響，調(diào)整時(shí)應(yīng)從寬向窄單方向調(diào)整，避免雙向調(diào)整，出現(xiàn)空程和間隙。為防止齒輪箱和絲杠套內(nèi)進(jìn)水，各端蓋處應(yīng)涂抹密封膠。
  4足輥方面
  此外，鑄坯拉出結(jié)晶器后膨脹，會(huì)對(duì)足輥有一個(gè)向外的推力，足輥受到較大的力，由于足輥和寬面、窄面相連，導(dǎo)致出輥。
  措施：足輥對(duì)弧時(shí)在銅板和對(duì)弧樣板間放置一定厚度的墊板，使各側(cè)足輥按照與銅板下口上下平行的位置分布，起到即導(dǎo)向，又可減輕對(duì)銅板的擠壓力。
  因二次冷卻工藝和連鑄設(shè)備存在問(wèn)題,小方坯時(shí)常產(chǎn)生角部裂紋、中間裂紋、壓下裂紋和中心疏松。通過(guò)工藝優(yōu)化和設(shè)備改進(jìn),使小方坯內(nèi)部缺陷率降到較低水平。通過(guò)采取措施,連鑄坯內(nèi)部質(zhì)量有了較大改善,連鑄坯低倍檢驗(yàn)結(jié)果表明,基本上消除了角部裂紋和壓下裂紋,中間裂紋在0.5～1.0級(jí),中心疏松0.5～1.0級(jí)。
  (1)為減輕鑄坯內(nèi)部裂紋,結(jié)晶器冷卻和二冷段不可強(qiáng)冷,著手對(duì)結(jié)晶器水量和二冷比
  水量的優(yōu)化。
  (2)通過(guò)調(diào)整不同的拉矯壓力,取相應(yīng)的低倍試樣,摸索更佳的拉矯壓力,綜合考慮液壓狀況,紅坯壓力從510MPa逐步優(yōu)化為310MPa,并且更換液壓閥臺(tái),使紅坯壓力保持穩(wěn)定。
  (3)淘汰遺留的水套,水套壁厚由6mm改為8mm,材質(zhì)由碳鋼改為不銹鋼,此種水套不易變形,內(nèi)壁光滑,結(jié)晶器水縫的水的流場(chǎng)均勻。
  (4)提高冷卻水水質(zhì)
  (5)精細(xì)操作,通過(guò)用后浸入式水口渣線的情況判定結(jié)晶器液面的穩(wěn)定性,結(jié)晶器液面控制穩(wěn)定性大大提高,結(jié)晶器液面波動(dòng)由原±10mm左右提高到±5mm,同時(shí)確保浸入式水口的對(duì)中,保護(hù)渣的充填相對(duì)比較規(guī)范。
  (6)改變連鑄設(shè)備冷卻水紊亂的現(xiàn)狀,改變水路方向,優(yōu)化水冷噴嘴和水量,基本達(dá)到少量水流到紅坯上。
  (7)嚴(yán)格控制中間包內(nèi)鋼水過(guò)熱度。原來(lái)中間包鋼水20～30℃的過(guò)熱度相對(duì)較大,鑄坯柱狀晶相對(duì)發(fā)達(dá),鑄坯產(chǎn)生內(nèi)部裂紋和中心疏松的幾率增大,通過(guò)中間包溫度的研究,現(xiàn)嚴(yán)格控制中間包鋼水過(guò)熱度為15～25℃。
  (8)提高鋼水的純凈度,提高鋼中的Mn/S。以前,轉(zhuǎn)爐出鋼過(guò)程中全程吹氬氣攪拌,之后小氬氣軟吹3min,優(yōu)化為出鋼過(guò)程中全程吹氬氣攪拌,小氬氣4min,促進(jìn)脫氧產(chǎn)物的充分碰撞、長(zhǎng)大和上浮;同時(shí)提高20MnSi和20MnSiV成品中的錳含量,降低成品中的硫含量,由此提高鋼中的Mn/S,在優(yōu)化前Mn/S很多爐次低于15,優(yōu)化后全部在18以上,以上措施降低了鋼中硫在晶界的熱脆傾向。